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高岭土常规试验过程,随着有效围压的增

高岭土常规试验过程,随着有效围压的增

高岭蒙脱混合黏土渗透各向异性的微观机理研究

2019年6月10日于高岭土的标准化及相对高的渗透性，高岭土作为一种可替代海洋黏土或其它种类的人造黏土的试验材料已被广泛应用在近海岩土工程的研究中，室内试验中高岭土常常与 2023年11月24日摘要:采用温控三轴仪,对升降温作用后的正常固结饱和黏土进行了固结不排水剪切试验,研究了升降温作用对土体强度、有效应力路径、超孔压等的影响。结果表明, 升降温作用对黏性土剪切特性影响的试验研究2018年2月4日高岭土颗粒为扁平片状结构，在一维固结过程中，土颗粒扁平面趋向于与应力方向相互垂直，颗粒定向排列使重塑土具有各向异性，且该特性不会被试验过程中的等向固结完全消除 [23]如图2 所示为高岭土土颗粒定向排重塑高岭土渗透各向异性影响因素2024年8月22日试验结果表明,与连续循环加载条件对比,间歇停振阶段的存在对软黏土变形特性影响显著,间歇停振阶段因超孔隙水压力的消散而引起的变形不容忽视。另一方面,随着循环围压间歇循环荷载和循环围压共同作用下软黏土变形特性试验研究

高岭土膨润土化学渗透膜效应试验及微观机理分析 cstam

2023年9月7日结果表明：随着膨润土掺量的增加，化学渗透效率系数的变化趋势呈现分阶段性规律，即缓慢增加（40%）3个阶段，膨润土掺可见这种试验中随着围压的增加，同样应力增量引起的体应变增量越来越小，这是由于土逐渐被压密的结果，常被称为土的压硬性。在卸载时试样发生回弹，再加载的曲线并不完全与卸载曲高等土力学教材章土工试验及测试百度文库三轴试验是测定土的抗剪强度的一种较为完善的方法，对应于直剪试验的快剪、固结快剪和慢剪试验，三轴试验按剪切前的固结程度和剪切时的排水条件可以分为不固结不排水试验、固结不排高土复习笔记百度文库2012年7月18日摘要：围压对土的初始动剪模量、阻尼比、动剪模量比和阻尼比随剪应变的变化关系(G／Gmaxy和hy)等性质产生明显的影响。通过总结分析已有研究和经验模型，确认围围压对土动剪模量和阻尼比影响的简化计算方法

围压对含水合物沉积物力学特性的影响百度学术

将实验室人工合成天然气水合物与高岭土混合制成岩心样以模拟海底含水合物沉积层,在不同围压条件下,对不同高岭土体积含量的含水合物沉积物进行三轴压缩试验试验结果表明,当围压较低时, 2021年2月27日土在固结过程中排出的水越多，土体越紧密，峰值应力随着围压的增大而明显增大，而重塑土在固结过程中逐渐形成新的结构，但由于固结时间较短，所形成的新结构并不考虑应力路径影响的吹填土结构性特征研究2011年2月28日在卸围压的初始阶段，岩样的环向变形增加缓慢，且环向变形和围压基本上呈线性关系，这表明此时岩样的环向变形是弹性变形，还未出现不可恢复的塑性变形（图3）。脆性岩石卸围压试验与岩爆机理研究混凝土材料SHPB主动围压实验的数值模拟混凝土材料SHPB主动围压实验的脆性材料在三向应力状态下的动态力学性能进行研究，目前较为多用的实验方法是SHPB主动围压实验。随混凝土材料SHPB主动围压实验的数值模拟百度文库

冻结盐渍土三轴剪切试验过程中的损伤及压融分析

2018年4月4日质土）进行了大范围围压下的三轴试验，发现冻土强度随着围压的增大先增大，当围压达到一定值之后冻土强度呈现减小趋势，若围压继续增大则强度又表现为增大的趋三轴渗透试验土样的固结可以认为是在围压＝＝，其在每一 3 作用下的三向固结，且 l 2 3 级围压，固结完成后的固结度可按（）式下 3 计算。大而减小。这可能是因为试样在饱和土的三轴渗透试验研究百度文库2020年3月6日超高压压滤机的工作原理是在压滤脱水过程结束后停止进料,再进行隔膜压榨,进一步降低滤饼含水率,具有降低滤饼的最低含水率和提高滤液最大回收率的特点,比普通压滤机有超高压压滤机用于高岭土矿浆压滤脱水的研究百度文库2023年11月24日马来西亚的高岭土进行了固结不排水剪切试验，发现经过升降温作用后，土样的不排水剪切强度较室温下提高了8%。Burghignoli等[5]对Todi黏土进行了不排水三轴压缩试升降温作用对黏性土剪切特性影响的试验研究

岩石卸荷破坏的变形特征及本构模型

2010年7月13日（6）泊松比：图5为不同围压下的泊松比－围压曲线．卸围压初始阶段，随着围压的降低，泊松比－围压近似直线关系，泊松比缓慢增加，增加值与初始围压成反比，即围当围压较低时，含水合物沉积物试样破坏强度随围压的增大而增大。而随着围压的进一步增加，试样强度有平缓下降的趋势。更高围压下的强度变化规律还有待探索。低围压对水合物沉积物围压对含水合物沉积物力学特性的影响百度文库通过分析表 2 和图 3 可知，随着围压的增加，极限抗压强度不断增大，但强度比值 σ1/σ3 则不断本文实验表明，随着围压的增大，极限抗压强度不断增大，而抗压强度增长幅度逐渐减小，多级围压下混凝土三轴压缩试验及D—P强度准则修正百度文库2020年7月8日验数据得到；②根据降围压的实验数据得到。变围压应力敏感评价实验一般是选取由增围压的实验数据得到的关系式。而在油气储层的生产过程中，流体不断被采出，导致低渗砂岩的变围压应力敏感性实验评价

黄土路堑边坡变形破坏机理的三轴试验研究’

2008年3月8日转折点之前，无论埋深、含水量和围压的大小，原状黄土应力一应变基本呈线性关系，曲线很陡，应变量很小，应力随应变量的增加而急剧增大；在转折点之后，应力一应这些实验结果表明随着围压的提高，岩石逐渐从脆性过渡较为韧性。在温度不变的条件下，随着围压的提高，碳酸盐岩石的永久变形明显逐渐增大。硅酸盐岩石的弹性极限随围压的增大有较大围压百度百科2006年12月15日残余强度与围压之间的关系#根据试验得到了典型三轴压缩应力应变全过程曲线#建立了一个由线弹性段#’线弹性段$’线性软化段’线性残余塑性流动段组成的线性本构模型#给基于三轴压缩试验的红砂岩本构模型 2023年1月6日通常我们只需要考虑后一种情况，其也被称之为常规三轴压缩条件。下图为岩石三轴压缩试验仪器围压室的构造图，试验过程中首先对圆柱形的岩石试样施加给定围压，然岩石力学2｜三轴压缩条件下岩石的力学

围压对土动剪模量和阻尼比影响的简化计算方法百度文库

围压对土动剪模量和阻尼比影响的简化计算方法3考虑围压影响的简化分析模型3．1建议的计算公式围压为瓦时的初始动剪模量G一。可根据参考围压等于玩时的G一。由式（3）求得。G 2011年2月28日在卸围压的初始阶段，岩样的环向变形增加缓慢，且环向变形和围压基本上呈线性关系，这表明此时岩样的环向变形是弹性变形，还未出现不可恢复的塑性变形（图3）。脆性岩石卸围压试验与岩爆机理研究2008年3月8日转折点之前，无论埋深、含水量和围压的大小，原状黄土应力一应变基本呈线性关系，曲线很陡，应变量很小，应力随应变量的增加而急剧增大；在转折点之后，应力一应黄土路堑边坡变形破坏机理的三轴试验研究’2021年3月28日实验结果表明: 低渗透岩石渗流过程中存在明显的流固耦合效应。随着有效围压的增加, 岩样的渗透率逐步下降, 当有效围压开始卸载, 岩心的渗透率逐步得到恢复,但不能恢低渗透岩石渗透率与有效围压关系的实验研究道客巴巴

考虑应力路径影响的吹填土结构性特征研究

2021年2月27日不排水试验及K0固结下的增P、等P、减P应力路径试验，同时进行扫描电镜试验。试验结果分析表明，出现结构屈服的应变量在2％左右；减P、等P、增P应力路径下土体结 2018年11月23日（2）随着围压的增加，峰值强度增加，残余强度增加。（3）随着围压的增加，峰值应变增加，达到残余强度时的理想塑性应变增加。（4）弹性压密阶段，应力应变曲线考虑围压效应的深埋大理岩强度变形特性研究变对渗透率的影响规律,得出随着有效应力增大和温度升高,蠕变前后试样渗透率降低的规律。蒋长宝等[19]进行了不同初始围压和瓦斯压力条件下,煤体多级卸围压变形破坏及渗透率演化实验, 深部煤体采动应力下双曲函数型渗透率模型2020年1月14日岩体不仅是一种材料，而且还是一个复杂的应力应变环境。地下工程、边坡工程的开挖实际上就是岩体在某一方面的应力或应变得到释放，从而破坏了原有的力学平衡状态，岩样三轴卸围压试验百度知道

深部煤体采动应力下双曲函数型渗透率模型

变对渗透率的影响规律,得出随着有效应力增大和温度升高,蠕变前后试样渗透率降低的规律。蒋长宝等[19]进行了不同初始围压和瓦斯压力条件下,煤体多级卸围压变形破坏及渗透率演化实验, 2018年6月5日摘要：对采自重庆鱼嘴的砂岩开展若干围压(最小10 MPa、最大130 MPa)的保持轴压不变峰前卸围压试验，并与同围压下的常规三轴压缩试验结果进行对比分析，研究砂岩卸砂岩高应力峰前卸围压试验研究2016年6月6日击响应特征与破坏模式。基于试验结果发现在围压一定情况下，岩石的动态抗压强度和峰值应变随应变率的增大而增大，其中抗压强度随应变率呈对数增长；弹性模量对围压中高应变率下花岗岩动力特性三轴试验研究二是固结初期超孔压很高，随着水的排出超孔压会逐渐减小，依据有效应力原理可知土体受到的有效应力逐渐增大，土颗粒间的受力引起颗粒间加速致密排列，由松散状态变为逐渐致密状态，饱和软黏土不同固结程度下的抗剪强度特性研究百度文库

变围压条件下致密砂岩力学性质实验研究百度文库

设定孔隙压力为 0，通过不断增加围压来模拟气藏开发过程中孔隙压力下降有效应力增加的过程。在对起始围压点 3 MPa 进行实验时，首先将轴压 P 和围压 p 同时增加，使σ1 = σ2 = σ3 = p 混凝土材料在围压作用下力学性能发生变化，混凝土峰值应力、峰值应力对应的应变、韧性都随围压的增在三向应力状态下的动态力学性能进行研究，目前较为多用的实验方混凝土材料SHPB主动围压实验的数值模拟百度文库三轴压缩下茅口灰岩围压效应的试验研究三轴压缩下茅口灰岩围压效应的试验图2b中的轴向位移引伸计与环向位移引伸计采集试样的轴向位移和环向位移,可实现实验全过程数据的动态监三轴压缩下茅口灰岩围压效应的试验研究百度文库2011年2月28日在卸围压的初始阶段，岩样的环向变形增加缓慢，且环向变形和围压基本上呈线性关系，这表明此时岩样的环向变形是弹性变形，还未出现不可恢复的塑性变形（图3）。脆性岩石卸围压试验与岩爆机理研究

混凝土材料SHPB主动围压实验的数值模拟百度文库

混凝土材料SHPB主动围压实验的数值模拟混凝土材料SHPB主动围压实验的脆性材料在三向应力状态下的动态力学性能进行研究，目前较为多用的实验方法是SHPB主动围压实验。随 2018年4月4日质土）进行了大范围围压下的三轴试验，发现冻土强度随着围压的增大先增大，当围压达到一定值之后冻土强度呈现减小趋势，若围压继续增大则强度又表现为增大的趋冻结盐渍土三轴剪切试验过程中的损伤及压融分析三轴渗透试验土样的固结可以认为是在围压＝＝，其在每一 3 作用下的三向固结，且 l 2 3 级围压，固结完成后的固结度可按（）式下 3 计算。大而减小。这可能是因为试样在饱和土的三轴渗透试验研究百度文库2020年3月6日超高压压滤机的工作原理是在压滤脱水过程结束后停止进料,再进行隔膜压榨,进一步降低滤饼含水率,具有降低滤饼的最低含水率和提高滤液最大回收率的特点,比普通压滤机有超高压压滤机用于高岭土矿浆压滤脱水的研究百度文库

升降温作用对黏性土剪切特性影响的试验研究

2023年11月24日马来西亚的高岭土进行了固结不排水剪切试验，发现经过升降温作用后，土样的不排水剪切强度较室温下提高了8%。Burghignoli等[5]对Todi黏土进行了不排水三轴压缩试 2010年7月13日（6）泊松比：图5为不同围压下的泊松比－围压曲线．卸围压初始阶段，随着围压的降低，泊松比－围压近似直线关系，泊松比缓慢增加，增加值与初始围压成反比，即围岩石卸荷破坏的变形特征及本构模型当围压较低时，含水合物沉积物试样破坏强度随围压的增大而增大。而随着围压的进一步增加，试样强度有平缓下降的趋势。更高围压下的强度变化规律还有待探索。低围压对水合物沉积物围压对含水合物沉积物力学特性的影响百度文库通过分析表 2 和图 3 可知，随着围压的增加，极限抗压强度不断增大，但强度比值 σ1/σ3 则不断本文实验表明，随着围压的增大，极限抗压强度不断增大，而抗压强度增长幅度逐渐减小，多级围压下混凝土三轴压缩试验及D—P强度准则修正百度文库